处理量400吨的气浮机生产价格

气浮在进行操作的过程中是一个传统的工艺手段，在进行操作时其工作主要是由四大部分完成分别为溶气过程、释气过程、溶气水和原水接触和分离的过程。
气浮的处理法就是向废水中通人空气，并以微小气泡形式从水中析出成为载体，使废水中的乳化油、微小悬浮颗粒等污染物质粘附在气泡上，随气泡一起上浮到水面，形成泡沫一气、水、颗粒 （油）三相混合体，通过收集泡沫或浮渣达到分离杂质、净化废水的目的。
气浮主要是用来处理其废水中靠自然沉降或上浮不好去掉的乳化油或相对密度接近于1的微小悬浮颗粒。粘附气泡的絮粒在水中上浮时，将受到重力G浮力F等外力的影响。
气浮在运行时会带气絮粒上浮时的速度由牛顿第二定律可导出，其设备的上浮速度主要是取决于水和带气絮粒的密度差，带气絮粒的直径（或特征直径）以及水的温度、流态。
气浮中如果带气絮粒中气泡所占比例越 大则带气絮粒的密度就越小，主要的特征直径则相应增加，两者的这种变化可使上浮速度大大提高。 然而实际水流中；带气絮粒 大小不一，而引起的阻力也不断变化，同时在气浮中外力还发生变化，从而气泡形成体和上浮速度也在不断变化。
其他方案与方案1相比,主要调整如下:方案2,完全停止好氧池曝气,加大R1回流,主要考察膜池富余溶解氧利用替代曝气的效果;方案3,降低好氧池首段曝气量,主要考察降低曝气量的影响;方案4,改变进水方式,考察多点进水运行工况的效果。各方案运行的具体变量对比如表2所示。

表2 3AMBR中试实验方案变量对比

MBR工艺

1.4分析项目及方法

COD:《重铬酸钾法》(GB11914-1989);TN:《过硫酸钾氧化分光光度法》(GBI1894-1989);NH3-N:《氨氮的测定-纳氏试剂分光光度法》(HJ535-2009);NO3-N:《硝酸盐氮的测定-酚二磺酸分光光度法》(GB/T7480-1989);TP:《钼锑抗分光光度法》(GB11893-1989);DO:采用HACHHQ-40-d便携式溶氧仪测量;MLSS:采用HACHTSS便携式污泥浓度计测量;ORP:采用HACHHQ-11-dORP计测量;pH:采用HACHpH计测量;浊度:采用HACH2100N浊度仪测量。

2结果与讨论

2.1实验期间各方案水质结果分析

中试MBR系统自2014年5—12月,进行了200d左右的中试实验,在去除了切换调试期后,稳定期长达100d(其中方案1为70d,方案2为10d,方案3为10d,方案4为10d),在此期间出水水质良好,主要水质主要指标监测结果见图2。

MBR工艺MBR工艺MBR工艺MBR工艺

出水在改变运行参数后略有波动,总体来说各方案COD出水均低于30mg•L-1,去除率可达83.10%;出水TN、NH3-N、TP的质量浓度平均值分别7.09、0.92和0.33mg•L-1,去除率均值为63.06%、81.59%、97.05%,优于绝大多数传统处理工艺,满足城镇污水处理厂一级A排放标准的要求(COD≤50mg•L-1,NH3-N≤10mg•L-1,TP≤0.5mg•;L-1)。各污染物除TP采用生物+化学法外,其余皆采用生物法去除。

2.1.1DO值由

表3监测结果可知,受节能措施的影响,各反应池水体DO值均出现了不同程度的改变:方案2虽然完全停止了曝气,但好氧1段仍保持了接近原来一半的DO水平(0.23mg•L-1),说明膜池液回流确实起到了补充溶解氧的作用;方案3则停止好氧1曝气,该池DO值进一步降低到约方案1的1/4水平(0.13mg•L-1),膜池以外的各池DO水平非常接近,梯度不明显;多点进水对DO值也产生了一定程度的影响,尤其是2个好氧池和变化池形成了更好的DO值浓度梯度。

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